Расчет насадочного абсорбера 2 - ABCD42.RU

Расчет насадочного абсорбера 2

Расчет насадочного абсорбера 2

Расчет насадочного абсорбера

Насадочные колонны (рис. 16) — наиболее распространенный тип абсорбера. Преимуществом их является простота устройства, возможность работы с агрессивными средами (так как требуется защита от коррозии только корпуса колонны и поддерживающих насадку решеток. Насадка (рис. 17) выполняется обычно из коррозионно-стойкого материала (керамика, фарфор, стекло). Другое преимущество насадочных колонн — более низкое, чем в барботажных абсорберах гидравлическое сопротивление.

Рис. 16. Насадочные абсорберы: а) со сплошным слоем насадки; б) с секционной загрузкой насадки: 1 — корпуса; 2 — распределители жидкости; 3 — насадка; 4 — опорные решетки; 5 — перераспределитель жидкости

Насадочные колонны мало пригодны для работы с загрязненными жидкостями и при малой плотности орошения. Кроме того, в насадочных колоннах затруднен отвод тепла, выделяющегося при поглощении газа. Для стабильной работы насадочной колонны необходимо обеспечить равномерное распределение жидкости по сечению, с помощью оросителей (рис. 18).

Рис. 17. Виды насадок: а — насадка из колец Рашига (1 — отдельное кольцо; 2 — кольца навалом; 3 — регулярная насадка); б — фасонная насадка (1 — кольца Палля; 2 — седлообразная насадка; 3 — кольца с крестообразными перегородками; 4 — керамические блоки; 5 — витые из проволоки насадки 6 — кольца с внутренними спиралями; 7 — пропеллерная насадка; 8 — деревянная хордовая насадка )

Рис. 1 8. Оросители: а) — в) — распределительные плиты: а) — с затопленными отверстиями; б) — с затопленными отверстиями и газовыми патрубками; в) — со свободным сливом (1 — решетка; 2 — патрубки для жидкости; 3 — патрубки для газа); г) — распределительные желоба; д) — брызгалки (1 — цилиндрическая; 2 — полушаровая; 3 — щелевая); е) — ороситель типа сегнерова колеса (1 — вращающаяся дырчатая труба; 2 — подпятник); ж), з) — разбрызгивающие оросители:

ж) — тарельчатые разбрызгиватели (1 — с тарелкой с бортами; 2 — с тарелкой без бортов; 3 — многотарельчатый); з) — центробежный (1 — привод; 2 — распределительный конус; 3 — разбрызгиватель)

В задачу проектного расчета абсорбера входит определение геометрических размеров колонны на заданную производительность. Расчет абсорбера ведем для процесса поглощения аммиака водой.

1. Расчет абсорбера начинаем с определения количества инертного газа (воздуха) при нормальных условиях, м 3 /ч

,

в массовых единицах измерения, кг/ч

,

где r = 1,29 кг/м 3 — плотность воздуха при нормальных условиях.

2. Относительные весовые составы газовой смеси

— на входе в аппарат

,

— на выходе из аппарата

,

где Мн, Мк — молекулярные массы компонента (аммиака) и носителя (воздуха), кг/кмоль.

3. Количество поглощенного аммиака, кг/ч

.

4. Определяем расход воды, необходимый для поглощения аммиака, кг/ч

5. Концентрация аммиака в поступающей на абсорбцию воде составит (в относительных весовых долях)

.

6. Конечная концентрация аммиака в поглощающей воде

.

Тогда уравнение рабочей линии имеет следующий вид

.

7. Определение числа единиц переноса при поглощении аммиака водой проводим аналитическим путем.

По данным табл. 20, характеризующим линию равновесия, находим значение

, соответствующее конечной концентрации аммиака в жидкости Х 1 , и , соответствующее начальной концентрации аммиака, т.е. Х 2.

Таблица 20 — Равновесные концентрации аммиака при различных значениях Х

Расчет насадочного абсорбера

1. Расчет насадочного абсорбера

Геометрические размеры колонного массообменного аппарата определяются в основном поверхностью массопередачи, необходимой для проведения данного процесса, и скоростями фаз.

Поверхность массопередачи может быть найдена из основного уравнения массопередачи:

, (1)

где , — коэффициенты массопередачи соответственно по жидкой и газовой фазам, кг/(м 2 ·с);

М – количество вещества, переходящее из газовой смеси в жидкую фазу в единицу времени, или нагрузка аппарата, кг/с;

— средняя движущая сила процесса абсорбции по жидкой и газовой фазам соответственно, кг/кг.

1.1 Расчет массы поглощаемого вещества и расхода поглотителя

Обозначим: A — абсорбтив, В – инертный газ, С – абсорбент.

Массу абсорбтива A (этанола) переходящего из газовой смеси в абсорбент можно найти из уравнения материального баланса:

, (2)

где L, G — расходы соответственно чистого абсорбента (воды) и инертной части газа (азота), [кг/с];

— начальная и конечная относительные массовые концентрации абсорбтива (этанола) в абсорбенте (воде), кг этанола/кг воды ;

— начальная и конечная относительные массовые концентрации абсорбтива (этанола) в инертной части газа (воздухе), кг этанола /кг воздуха.

Переведем мольные концентрации в относительные массовые концентрации по формуле:

. (3)

y- мольные доли, [%]; мольные массы абсорбтива (этанола) и инертного газа (азота).

Исходная концентрация этанола в воде .

Конечная концентрация этанола в поглотителе обусловливает его расход (который, в свою очередь, влияет на размеры, как абсорбера, так и десорбера), а также часть энергетических затрат, связанных с перекачиванием жидкости и ее регенерацией. Поэтому выбирают, исходя из оптимального расхода поглотителя. Конечную концентрацию определяют из уравнения материального баланса, используя данные по равновесию.

Уравнение равновесной линии в относительных массовых концентрациях:

(4)

где m / — коэффициент распределения:

(5)

m=1,08 — для смеси этанол-вода.

Рисунок 3. Зависимость между содержанием этанола в азоте и в воде:

1 — равновесная линия; 2 – рабочая линия.

Уравнение равновесной линии 1 (рисунок 1) .

(6)

Отсюда уравнение рабочей линии 2 (рисунок 1) имеет вид:

Расход инертной части газа:

, где (7)

— плотность инертного газа (азота) при условиях в абсорбере;

— объемный расход инертного газа (азота) при условиях (t=20[ 0 С];

Р=760[мм.рт.ст]=0,1[МПа]) в абсорбере.

Приведем объемный расход азота к условиям в абсорбере:

, (8)

где V — объемный расход инертной части газа (азота) при нормальных условиях (0[ 0 С]; 760[мм.рт.ст]=0,1[МПа]), V=3[м 3 /с] (по заданию) T=273[К] t=20[ 0 C].

Пересчитаем плотность инертного газа (азота) на условия в абсорбере:

, (9)

где — плотность азота при нормальных условиях (0[ 0 С]; 760[мм.рт.ст] =0,1[МПа])

t — температура в абсорбере ,[ 0 С];

P— нормальное давление (760[мм.рт.ст.]=0,1[МПа]);

P — давление в абсорбере, [МПа].

ρz=1,25046[кг/м 3 ] — плотность азота при нормальных условиях.

Определим массовый расход воздуха по формуле (7):

Производительность абсорбера по поглощаемому компоненту в соответствии с уравнением (2):

Отсюда из уравнения (2) определим расход поглотителя:

Тогда соотношение расходов фаз, или удельный расход поглотителя, составит:

Расчет

Для каждого случая производится индивидуальный технологический и механический расчет насадочного абсорбера. При этом нужно учитывать требования, накладываемые производственным процессом, в составе которого будет работать абсорбер насадочного типа.

Ниже представлена краткая методика расчета с указанием основных расчетных параметров. Поэтапно требуется определить:

Конечную концентрацию вещества в жидкой фазе X k по уравнению материального баланса: M= L min [X (Y * k )- X н ] ;

Коэффициент распределения mпо закону Генри , где E — коэффициент Генри, а М2 — молярная масса инертного газа (обычно берется азот или воздух);

Производительность насадочного абсорбера по извлекаемому компоненту M=G(Yн-Yк), , где G это массовый расход смеси, а Yн и Yк это начальная и конечная концентрация извлекаемого компонента в газовой фазе;

Конечная концентрация компонента в жидкой фазе , где L это действительный расход воды;

Средняя движущая сила процесса, где YБ и YМ это движущая сила внизу и вверху абсорбера;

Читайте также  Самарканд и культурные памятники

Фактическая скорость газа в абсорбере , где ω находится из формулы , где a — свободный объем насадки, p у — плотность по условиям в абсорбере, Ɛ — удельная поверхность насадки, p x — плотность воды, μ г и μ х — динамическая вязкость газа и воды, A и B — константы насадки;

Диаметр насадочного абсорбера , где V — объем газа при рабочих условиях, после чего производится подбор нормализованного диаметра абсорбера и уточнение скорости газовой смеси;

Расчет плотности орошения , где S — площадь сечения аппарата;

Определение коэффициентов массоотдачи в газовой фазе:

критерий Рейнольдса

диффузионный критерий Прандтля , где D у — коэффициент молекулярной диффузии

критерий Нуссельта

коэффициент массоотдачи ;

10. Определение коэффициентов массоотдачи в жидкой фазе:

критерий Рейнольдса

диффузионный критерий Прандтля , где D x коэффициент молекулярной диффузии в жидкой фазе

критерий Нуссельта

коэффициент массоотдачи , где δпр это приведенная толщина стекающей пленки жидкости;

11. Поверхность массоотдачи ;

12. Высота насадки ;

13. Определяем общую высоту абсорбера с учетом расстояния между насадкой и крышкой колонны и между днищем и насадкой;

14. Определяем гидравлическое сопротивление сухой насадки , где λ это коэффициент трения, d экв — эквивалентный диаметр насадки;

15. Сопротивление абсорбера со смоченной насадкой .

Как вы уже поняли, спроектировать насадочный абсорбер без специальных знаний невозможно. Применять б/у установку, купленную на другом (пусть и схожем) производстве, тоже не рекомендуется. При возникновении потребности в проектировании абсорбера, обращайтесь по контактным данным на сайте. Наши специалисты проконсультируют вас бесплатно. Или вы можете купить насадочный абсорбер на нашем сайте.

Так же, при проектировании, выдвигаются жесткие требования к масообменной насадке. Существует несколько типов насадочных элементов:

кольца Рашига, Телера, Палля, VSP;

Седла Инталокс, Берля;

Многогранные полые шары.

Выбор типа насадочных тел производится исходя из необходимого показателя создаваемого сопротивления, пропускных характеристик и экономической целесообразности. Материал должен быть устойчив к воздействию агрессивной среды, с которой контактируют насадочные массообменные тела

При расчетах учитывается одна из самых важных характеристик насадки — площадь поверхности (м 2 /м 3 ) элементов насадки.

Для примера ниже приведена таблица с характеристиками площади поверхности (м 2 /м 3 ) некоторых типов насадок с диаметром 50 мм.

Расчет насадочного абсорбера

Автор работы: Пользователь скрыл имя, 13 Января 2012 в 11:55, курсовая работа

Описание

Целью расчёта является определение технологических и конструктивных параметров: расхода жидкости, необходимой для поглощения требуемого количества газа и размеров аппарата (диаметр и высота абсорбера).

Работа состоит из 1 файл

курсовая Абсорбер.doc

Целью расчёта является определение технологических и конструктивных параметров: расхода жидкости, необходимой для поглощения требуемого количества газа и размеров аппарата (диаметр и высота абсорбера).

ЗАДАНИЕ НА ПРОЕКТИРОВАНИЕ.

Рассчитать насадочный абсорбер для поглощения углекислого газа СО2 из воздуха водой. Расход газовой смеси V=3 м 3 /сек. Начальная концентрация СО2 в газовой смеси ун=12%, извлечение x =95%. Давление в колонне атмосферное Р=1,013*10 5 Па. Температура газовой смеси 20°С. поступающая на абсорбцию вода не содержит СО2, т.е. хн=0; Y =6,11 ат. Мольные массы: СО2=44 кг/моль; Н2О=18 кг/моль; воздух=29 кг/моль.

СОСТАВЛЕНИЕ МАТЕРИАЛЬНОГО БАЛАНСА И ОПРЕДЕЛЕНИЕ РАСХОДА ВОДЫ.

Расход воздуха составляет (при нормальных условиях):

V=V*(1-yн);

V=V*(1-0,12)=3*3600*(1-0,12)= 9504м 3 /ч

или G=V* r =9504*1,293=12289 кг/ч,

где r – плотность воздуха при нормальных условиях, кг/м 3 [3].

Пересчитываем исходные концентрации из мольных долей в относительные массовые концентрации:

Мн*(1-ун) 29*(1-0,12)

где Мк – мольная масса компонента (СО2), кг/моль;

Мн – мольная масса носителя (воздуха), кг/моль.

` Ук = ` Унx * ` Ун =0,207 – 0,95*0,207 = 0,0104 кг/кг.

Количество поглощённого СО2 составляет:

m =G* ( ` Ун — ` Ук) =12289*(0,207 – 0,0104)=2416 кг/ч.

Уравнение линии равновесии имеет вид:

` У * = Мк * Y * ` Х = 44 * 599391 * ` X =8,98* ` Х кг/кг.

Мн P 29 101300

где Y =599391 Па (6,11 ат) [2].

Минимальный расход поглотителя (Н2О) составляет:

Lmin=М/( ` Х * кХн) = 2416/(0,0231 – 0)=104589 кг/ч,

где ` Х * к = ` Ун/k =0,207/8,98=0,0231 кг/кг – концентрация СО2 в воде на выходе из абсорбера (равновесная с входящим газом).

Действительный расход воды при 20 % запасе:

L=1,2*Lmin=1,2*104589=125507 кг/ч.

Конечная концентрация СО2 в воде:

` Хк=М/L+ ` Хн=2416/125507+0=0, 0193 кг/кг.

РАСЧЁТ СКОРОСТИ ДВИЖУЩЕЙ СИЛЫ ПРОЦЕССА.

D` Униз= ` Ун – ` У*н= ` Унk* ` Хк =0,207 – 8,98*0,0193=0,0337 кг/кг;

D` Уверх= ` Ук – ` У*к= ` Укk* ` Хн =0,0104 – 8,98*0=0,0104 кг/кг;

D` Уср= D` Униз D` Уверх = ,0337 – 0,0104 =0,0199

2,3lg( D` Униз / D` Уверх) 2,3lg( 0,0337 / 0,0104 )

РАСЧЁТ СКОРОСТИ ГАЗА И ДИАМЕТРА АБСОРБЕРА.

В качестве насадки выбираем керамические кольца Рашига размером 25х25х3мм в навал. Удельная поверхность насадки:

f = 200м 2 /м 3 , свободный объём Е=0,74 м 3 /м 3 , эквивалентный диаметр dэ=0,015м.

Определяем предельную фиктивную скорость газа в точке захлёбывания (инверсии), пренебрегая небольшим содержанием СО2 в жидкости и газе:

lg( w 2 пр*f* r y*µх 0,16 .)= А – 1,75 *( L ) 0,25 * ( r y ) 0,125 ,

g*Е 3 * r х G r х

где r х, r у – плотность жидкости и воздуха при рабочих

µх – динамическая вязкость жидкости при рабочих условиях, мПа*с.

Коэффициент А=0,22 для насадки из колец, для хордовой насадки А=0.

r у= r *T*P/Т*Р=1,293*273/293= 1,204 кг/м 3 ;

lg( w 2 пр*0,059)= – 1,13; откуда: w 2 пр*0,059=10 -1,13 ,

w пр=1,12 м/с.

Принимаем рабочую скорость газа w у на 25 % меньше:

w у =0,75* w пр =0,75*1,12=0,84 м/с.

Диаметр абсорбера находим из уравнения расхода:

d= Ö G = Ö 12289 = 2,07 м.

3600*0,785* w у* r у 3600*0,785*0,84*1,204

Выбираем [1] стандартный диаметр обечайки абсорбера dст=2,6м.

Делаем пересчёт рабочей скорости газа:

w у=0,84( 2,07 ) 2 =0,53 м/с.

ОПРЕДЕЛЕНИЕ ПЛОТНОСТИ ОРОШЕНИЯ.

Плотность орошения рассчитывается по формуле:

V=L/S* r х = 125507/(998*0,785*2,6 2 )=23,69 м 3 /м 2 *ч,

где S – площадь поперечного сечения абсорбера, м 2 .

Оптимальная плотность орошения:

Vопт=в*f=0,158*200=31,6 м3/м2*ч,

где в=0,158 – постоянный коэффициент для абсорбции.

Отношению V/Vопт=23,69/31,6=0,8 соответствует коэффициент смоченности насадки Y н=1,0.

Максимальное смачивание насадки достигается при некоторой оптимальной плотности орошения Vопт , при которой Y н становится равным единице. При дальнейшем увеличении плотности орошения Y н не изменится. Если плотность орошения значительно больше оптимальной, то сопротивление колонны может возрасти. Для сниженияV следует выбрать насадку другого типа. Если плотность орошения мала по сравнению с оптимальной, то насадка будет недостаточно смочена. Исходя из вышесказанного, примем, что отношение V/Vопт изменяется от 0,8 до 3. В нашем случае V/Vопт=0,8.

РАСЧЁТ КОЭФФИЦИЕНТА МАССОПЕРЕДАЧИ.

Для с неупорядоченной насадкой, к которой относятся и кольца Рашига, коэффициент массоотдачи в газовой фазе b у находим из уравнения:

Nu’у=0,407*Reу 0,655 *Рrу 0,33

где Nu’у= b у*dэ/Dу – диффузионный критерий Нуссельта для газовой фазы.

Читайте также  Подготовка больного к анестезии и операции

b у =0,407* Dу / dэ *Reу 0,655 *Рr’у 0,33 ,

где Dу – коэффициент диффузии СО2 в газовой фазе, м 2 /с;

Reу – критерий Рейнольдса для газовой фазы;

Рr’у – диффузионный критерий Прандтля для газовой фазы.

Расчет насадочного абсорбера

Автор работы: Пользователь скрыл имя, 15 Ноября 2013 в 10:51, курсовая работа

Краткое описание

Абсорбцией называют процесс поглощения газов и паров из газовых или паро-газовых смесей жидкими поглотителями (абсорбентами).
В промышленности процессы абсорбции применяются главным образом для извлечения ценных компонентов из газовых смесей или для очистки этих смесей от вредных примесей.
В абсорбционных процессах участвуют две фазы – жидкая и газовая и происходит переход вещества из газовой фазы в жидкую.

Содержание

Введение 3
1. Теоретическая часть 4
II Расчёт насадочного абсорбера 7
Задание 8
2.1. Расчет массы поглощаемого вещества и расхода поглотителя
2.2. Расчет движущей силы массопередачи
2.3 Расчет скорости газа и диаметра абсорбера
2.4 Определение скорости жидкости (плотности орошения) и доли активной поверхности насадки
2.5 Определение высоты абсорбера
2.6 Расчет гидравлического сопротивления абсорбера 9
11
12
14
15
16
3. Эскиз насадочного абсорбера
Заключение
19
Список литературы 20

Вложенные файлы: 1 файл

Расчет абсорбера.doc

МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ РФ

ФЕДЕРАЛЬНОЕ ГОСУДАРСТВЕННОЕ БЮДЖЕТНОЕ ОБРАЗОВАТЕЛЬНОЕ УЧЕРЕЖДЕНИЕ ВЫСШЕГО ПРОФЕССИОНАЛЬНОГО ОБРАЗОВАНИЯ

ВОЛГОГРАДСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ ТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ

КАФЕДРА «ПРОЦЕССЫ И АППАРАТЫ ХИМИЧЕСКИХ ПРОИЗВОДСТВ»

по дисциплине: «процессы и аппараты химических производств»

Расчет насадочного абсорбера

Содержание

1. Теоретическая часть

II Расчёт насадочного абсорбера

Задание

2.1. Расчет массы поглощаемого вещества и расхода поглотителя

2.2. Расчет движущей силы массопередачи

2.3 Расчет скорости газа и диаметра абсорбера

2.4 Определение скорости жидкости (плотности орошения) и доли активной поверхности насадки

2.5 Определение высоты абсорбера

2.6 Расчет гидравлического сопротивления абсорбера

3. Эскиз насадочного абсорбера

Абсорбцией называют процесс поглощения газов и паров из газовых или паро-газовых смесей жидкими поглотителями (абсорбентами).

В промышленности процессы абсорбции применяются главным образом для извлечения ценных компонентов из газовых смесей или для очистки этих смесей от вредных примесей.

В абсорбционных процессах участвуют две фазы – жидкая и газовая и происходит переход вещества из газовой фазы в жидкую.

Жидкая фаза состоит из поглотителя и абсорбированного компонента. Во многих случаях поглотитель представляет собой раствор активного компонента, вступающего в химическую реакцию с абсорбируемым компонентом; при этом вещество, в котором растворен активный компонент, называют растворителем.

Инертный газ и поглотитель являются носителями компонента соответственно в газовой и жидкой фазах.

Аппараты, в которых осуществляются абсорбционные процессы, называют абсорберами. Как и другие процессы массопередачи, абсорбция протекает на поверхности раздела фаз. Поэтому абсорберы должны иметь развитую поверхность соприкосновения между жидкостью и газом.

По способу образования этой поверхности абсорберы можно условно разделить на следующие группы:

1) поверхностные и пленочные;

3) барботажные (тарельчатые);

1. Теоретическая часть

Насадочные абсорберы представляют собой колонны, загруженные насадкой из тел различной формы (кольца, кусковой материал, деревянные решетки). Соприкосновение газа с жидкостью происходит в основном на смоченной поверхности насадки, по которой стекает орошающая жидкость. Поверхность насадки в единице объема аппарата может быть довольно большой и поэтому в сравнительно небольших объемах можно создать значительные поверхности массопередачи.

Насадочный абсорбер состоит из колонны, в которой помещены поддерживающие решетки, на которые уложены слои насадки.

Орошающая жидкость подается на насадку при помощи распределительного устройства.

Иногда насадку укладывают несколькими слоями, устанавливая под каждым слоем отдельные поддерживающие решетки.

Движение газа и жидкости в насадочных абсорберах обычно осуществляется противотоком.

Недостаток насадочных абсорберов — трудность отвода тепла в процессе абсорбции. Обычно применяют циркуляционный отвод тепла, используя выносные холодильники.

Рисунок 1. Насадочный абсорбер

Насадки, применяемые для заполнения насадочных абсорберов, должны обладать большой удельной поверхностью (поверхностью на единицу объема) и большим свободным объемом. Кроме того насадка должна оказывать малое сопротивление газовому потоку, хорошо распределять жидкость и обладать коррозионной стойкостью в соответствующих средах. Для уменьшения давления на поддерживающее устройство и стенки насадка должна иметь малый объемный вес.

Рисунок 2. Типы насадок:

а — кольца Рашига;

б — кольца с перегородками;

в — спиральные кольца;

д — пропеллерная насадка;

е — седлообразная насадка;

ж — хордовая насадка.

Применяемые в абсорберах насадки можно подразделить на два типа: регулярные (правильно уложенные) и беспорядочные (засыпаемые внавал) насадки.

К регулярным относятся хордовая, кольцевая (при правильной укладке) и блочная насадки.

К беспорядочным относятся кольцевая (при загрузке внавал), седлообразная и кусковая насадки.

Подробнее остановимся на кольцевых насадках.

Кольцевая насадка — насадочные тела, представляющие собой цилиндрические тонкостенные кольца, наружный диаметр которых обычно равен высоте кольца. Насадочные кольца изготавливают чаще всего из керамики или фарфора. Применяют также тонкостенные металлические кольца из стали или других металлов.

Кольца Рашига представляют собой простые кольца без дополнительных устройств. Эти кольца наиболее дешевы и просты в изготовлении; они хорошо зарекомендовали себя на практике и являются самым употребительным видом насадок.

Для увеличения поверхности применяются кольца с перегородкой (кольца Лессинга), кольца с крестообразной перегородкой и спиральные кольца, имеющие внутри одну, две или три спирали. При регулярной укладке кольца с крестообразной перегородкой и спиральные применяют размером 75 мм и более.

В ФРГ предложены кольца с прободенными стенками (Палля). Эти кольца предназначены в основном для засыпки внавал и обладают меньшим гидравлическим сопротивлением и несколько большей эффективностью по сравнению с кольцами Рашига. Но указанные преимущества нельзя считать весьма существенными, если учесть большую стоимость и сложность изготовления колец Палля. Изготавливают эти кольца из стали и пластических масс.

Основные расчетные формулы.

Геометрические размеры колонного массообменного аппарата определяются в основном поверхностью массопередачи, необходимой для проведения данного процесса, и скоростями фаз.

Поверхность массопередачи может быть найдена из основного уравнения массопередачи:

где , — коэффициенты массопередачи соответственно по жидкой и газовой фазам, кг/(м 2 ·с);

М – количество вещества, переходящее из газовой смеси в жидкую фазу в единицу времени, или нагрузка аппарата, кг/с;

— средняя движущая сила процесса абсорбции по жидкой и газовой фазам соответственно, кг/кг.

Уравнение математического баланса имеет вид:

М – количество распределённого компонента А,

G – расход инертного газа (воздух),

L – расход поглотителя (вода),

Хн, Хк — начальная и конечная концентрации поглощаемого компонента в жидком поглотителе, кмоль А/кмоль С;

Yн, Yк — начальная и конечная концентрации поглощаемого компонента в газе, кмоль А/кмоль В.

II Расчёт насадочного абсорбера

В насадочном абсорбере чистой водой поглощается целевой компонент из его смеси с воздухом при давлении П и температуре t. Расход газа V (при нормальных условиях: 0°С, 760 мм. рт. ст.), начальное содержание А в газе yн, степень извлечения А равна η.

Коэффициент избытка орошения φ, коэффициент смачивания ψ,

Задавшись коэффициентом массопередачи К определить диаметр и высоту абсорбера, гидравлическое сопротивление.

Понравилась статья? Поделиться с друзьями:
Добавить комментарий

;-) :| :x :twisted: :smile: :shock: :sad: :roll: :razz: :oops: :o :mrgreen: :lol: :idea: :grin: :evil: :cry: :cool: :arrow: :???: :?: :!: